2.1耐磨性　

       復(fù)合片的耐磨性一般是通過磨耗比這個(gè)指標(biāo)來衡量的，但迄今為止國(guó)際上也沒有制定統(tǒng)一的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)，幾個(gè)主要的PDC生產(chǎn)國(guó)均有其自己的測(cè)試方法。美國(guó)的GE公司采用的方法是用PDC來車削一種結(jié)構(gòu)均勻的花崗巖棒，切削速度為180 m/min，切深為1 mm，進(jìn)給量為0. 28 mm/r。車削時(shí)用測(cè)力計(jì)測(cè)PDC的受力大小。車削一定數(shù)量的花崗巖后，觀察PDC的磨損量。

       磨損量是用投影顯微鏡測(cè)量被磨損部位的長(zhǎng)寬尺寸，然后用計(jì)算機(jī)算出其體積，進(jìn)行比較。英國(guó)De Beers公司的方法與GE公司類似。前蘇聯(lián)對(duì)PDC耐磨性的測(cè)定是用PDC來刨削指定地區(qū)采來的石英砂巖。石英砂巖采自頓涅茨地區(qū)托列茲露采廠，尺寸為500 mm×300 mm×250 mm。PDC固定在牛頭刨床的刀具上，測(cè)試時(shí)，切削速度為0. 55m/s，切深為0. 5mm，橫向進(jìn)給量為2. 8m/行程，每片PDC樣品檢測(cè)的切削長(zhǎng)度為501 m。PDC磨耗值為其金剛石層磨損面中心部分的線高度(用工具顯微鏡測(cè)量，誤差為0.03mm)。這2種方法各有優(yōu)點(diǎn):用砂輪可統(tǒng)一規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，即使不能完全規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，也相差不大，且能通過計(jì)算求出較準(zhǔn)確的磨削值。用花崗巖更加符合應(yīng)用范疇。但它們的缺點(diǎn)也是很明顯的:只對(duì)復(fù)合片局部測(cè)試，不能判斷整個(gè)復(fù)合片的質(zhì)量;只能判斷復(fù)合片的耐磨性能優(yōu)劣，不能找到磨耗比大小的原因，是一種破壞性實(shí)驗(yàn)。國(guó)內(nèi)通過6面頂合成出來的復(fù)合片一開始是采用工具磨床進(jìn)行磨耗比測(cè)定，但誤差甚大。鄭州磨料所和桂林金剛石廠首先提出要研制專用儀器，后由桂林金剛石廠陳朝華和彭為云等研制設(shè)備，鄭州磨料所汪榮華、黃祥芬，桂林金剛石廠方嘯虎等進(jìn)行測(cè)試方法和標(biāo)準(zhǔn)的研究，得到了現(xiàn)在普遍使用的磨耗比測(cè)定儀和測(cè)定方法。這種檢測(cè)方法自動(dòng)化程度高、檢測(cè)效率高，且可大大降低勞動(dòng)強(qiáng)度。目前還有一種測(cè)試方法，主要是通過XRD、Raman光譜法及SEM等對(duì)復(fù)合片進(jìn)行綜合測(cè)試，這幾種方法綜合使用可對(duì)復(fù)合片金剛石層的耐磨性能做出準(zhǔn)確的判斷，不僅可判斷復(fù)合片質(zhì)量的優(yōu)劣，還能給出復(fù)合片金剛石層耐磨性能優(yōu)劣的原因及改進(jìn)方法，這種方法還未普遍使用。

        2.2熱穩(wěn)定性　

       由于復(fù)合片受熱后，其使用性能會(huì)受到很大影響，因此很自然地從受熱前后復(fù)合片性能地改變來研究其熱穩(wěn)定性。目前，測(cè)量加熱后復(fù)合片性能改變量成為測(cè)定其熱穩(wěn)定性的主要手段。目前，在世界范圍內(nèi)，測(cè)定復(fù)合片耐熱性的測(cè)試方法主要有如下3種:　

       (1)英國(guó)DeBeers公司是將其置于空氣中用馬弗爐加熱，同時(shí)將其置于還原氣氛( 95%H2+5%N2)中用還原爐加熱至某一溫度，并保持一段時(shí)間，然后測(cè)定其失重、耐磨性、石墨化程度和抗沖擊性能;　

       (2)英國(guó)DeBeers公司還有用熱重-差熱分析儀(DSC-DTA )，并配以高溫顯微鏡，來測(cè)定其初始氧化溫度，以此來確定氧化度和耐熱性;　　

       (3)美國(guó)GE公司是將加熱過的燒結(jié)體，用掃描電鏡作斷口分析及車削試驗(yàn)，切削速度為107~168 m/min，進(jìn)給量為0. 13 mm/r。國(guó)內(nèi)的測(cè)試方法大多類似于方法(2)，采用差熱-熱重法[8]。主要是用差熱-熱重曲線來分析溫度點(diǎn)，以此來確定復(fù)合片的氧化溫度和石墨化溫度等。而且目前測(cè)試復(fù)合片熱穩(wěn)定性時(shí)所采用的加熱方式多是爐中加熱。　　

       2.3抗沖擊性能檢測(cè)方法　　

       由于復(fù)合片自身結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，以及在實(shí)際使用過程中的受破壞方式，使得復(fù)合片一般都是受沖擊破壞而失效，因此抗沖擊性能也是衡量復(fù)合片質(zhì)量?jī)?yōu)劣的一項(xiàng)重要指標(biāo)。對(duì)其重視程度也越來越高，抗沖擊性能的檢測(cè)方法也在不斷提高。　

       2. 3. 1高速運(yùn)動(dòng)顆粒沖蝕法

       (1)基本原理。用硅粉或玻璃粉作為拋射材料，利用電容放電原理使這些粒子獲得動(dòng)能，進(jìn)而形成高速粒子流，沖擊被測(cè)試樣品的表面，使其產(chǎn)生侵蝕破壞，測(cè)得試樣受沖擊前后的質(zhì)量損失，根據(jù)試驗(yàn)所采用噴射物的種類、粒子流的速度及質(zhì)量損失比曲線，作為其抗沖擊性能的標(biāo)準(zhǔn)指標(biāo)。

        (2)測(cè)試用儀器。高能電容器組、發(fā)射裝置、高速分副測(cè)速相機(jī)及拋射體。

        (3)缺點(diǎn)。對(duì)設(shè)備的要求較高，不易推廣應(yīng)用。　

        (4)實(shí)際使用。主要是美國(guó)GE公司用來測(cè)定其產(chǎn)品的抗沖擊性能。　　

        2. 3. 2PDC車削帶槽花崗巖棒轉(zhuǎn)撞擊法　　

       (1)基本原理。先將PDC制成車刀，以一定的轉(zhuǎn)速和進(jìn)給力橫切帶軸向溝槽的花崗巖棒，以車刀發(fā)生崩刃、分層或破碎時(shí)所經(jīng)受的沖擊次數(shù)作為其抗沖擊性能指標(biāo)　　

       (2)缺點(diǎn)。很難找到各項(xiàng)性能指標(biāo)完全相同的花崗巖棒，使測(cè)試結(jié)果的可信度大大降低;另外測(cè)試時(shí)還必須將PDC焊在刀架上，比較麻煩。　　

        (3)實(shí)際使用。英國(guó)De Beers公司采用硅鋁合金做材料，制成圓形的工件，工件上每180度間隔有一V形槽，檢測(cè)時(shí)采用100 mm/min的切削速度，單次切削深度為1 mm。以試樣失效時(shí)所經(jīng)過V形槽的次數(shù)作為測(cè)試指標(biāo)，來比較PDC的抗沖擊性能和粘結(jié)質(zhì)量。　

        2. 3. 3重砣沖擊法　　

       (1)基本原理。重砣沖擊是在吊線沖擊架上進(jìn)行的，沖擊架由一拋光的鋼板和液壓系統(tǒng)組成。液壓系統(tǒng)可以進(jìn)行平穩(wěn)地調(diào)節(jié)，在試樣上產(chǎn)生500~1000 N的軸向壓力;重砣可沿拉緊的鋼絲移動(dòng)，動(dòng)載荷靠不同的重砣產(chǎn)生，其范圍在0. 1~500 J。試驗(yàn)采用的測(cè)試參數(shù)一般是，軸向壓力為1 000 N，單次沖擊功為0. 6 J，試驗(yàn)時(shí)將試樣放于沖擊架的鋼板上，并通過一直徑為20 mm的鋼桿向試樣施加1 000 N的軸向壓力，然后多次拋落沖錘，直至試樣完全破壞。以試樣破壞時(shí)的拋落次數(shù)(沖擊總能量)作為衡量PDC抗沖擊性能的指標(biāo)。　　

       (2)缺點(diǎn)。這種方法測(cè)出的是在一定的條件下，試樣完全破碎的沖擊次數(shù)或沖擊功，但實(shí)際上，PDC切削工具在井下工作時(shí)，往往受沖擊剪切力而部分或邊緣失效，而不是整體破壞，因此這種方法不能很好地模擬PDC的實(shí)際受力狀態(tài)。　　

        2. 3. 4可變換沖擊功落球式?jīng)_擊法　　
這種方法是趙爾信等人研究出來的，在國(guó)內(nèi)得到了一定程度的應(yīng)用。　　

       (1)基本原理。將鋼球在一定高度自由落下，鋼球的勢(shì)能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能(沖擊能)，利用該能量沖擊試樣進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試時(shí)，使沖球逐次沖砸PDC的邊緣部分(單次沖擊能量一般為0. 2 J)，以試樣表面出現(xiàn)可見裂紋或產(chǎn)生破碎時(shí)，得到?jīng)_擊功值作為衡量其抗沖擊性的定量指標(biāo)，用沖擊功表示，單位為焦耳。　　

        (2)缺點(diǎn)。在原理上是完全可行的，測(cè)試誤差也能滿足要求(<5% )，是一種比較理想的測(cè)試方法，但隨著PDC制造技術(shù)的不斷進(jìn)步， PDC的質(zhì)量得到了大幅度的提高，測(cè)試一個(gè)試樣往往需要上百次甚至數(shù)百次的沖擊。這種方法雖然操作簡(jiǎn)便，但重復(fù)性的工作量太大，另外采用人工記錄沖擊次數(shù)，也是比較繁瑣的。上述這些方法都有其局限性，后來由張祖培等人在1996年研制成功的《DFZY型單晶及復(fù)合片沖擊破碎能測(cè)定儀》[9]在國(guó)內(nèi)受到普遍應(yīng)用。這種儀器能很好地模擬PDC在井下工作時(shí)的實(shí)際受力狀態(tài)，還能自動(dòng)完成檢測(cè)和記錄工作。

       2.4超聲檢測(cè)　　
 
       金剛石復(fù)合片的內(nèi)部燒結(jié)質(zhì)量問題，即金剛石層與硬質(zhì)合金層的結(jié)合是否牢固，一直是PDC生產(chǎn)廠家和用戶備受關(guān)注的問題。作為新型的超硬材料產(chǎn)品，目前國(guó)內(nèi)PDC的產(chǎn)量不斷擴(kuò)大，應(yīng)用領(lǐng)域越來越寬，對(duì)外也開始呈現(xiàn)較大批量的出口。在此情況下，如何更好地檢測(cè)PDC的內(nèi)部質(zhì)量，生產(chǎn)出質(zhì)量更可靠的產(chǎn)品，成了擺在PDC生產(chǎn)廠家面前的一個(gè)需要解決的新問題。現(xiàn)在，國(guó)內(nèi)的部分廠家已開始研究尋找解決的方法。目前在國(guó)外檢測(cè)PDC內(nèi)部質(zhì)量時(shí)都采用超聲波檢測(cè)方法[10]。檢測(cè)原理為:用超聲波檢測(cè)PDC的內(nèi)部質(zhì)量，實(shí)際上是使用超聲波技術(shù)進(jìn)行探傷的過程。目前使用的超聲探傷原理中，脈沖反射法應(yīng)用最為廣泛。　

        3檢測(cè)方法發(fā)展趨勢(shì)

       目前復(fù)合片的使用范圍越來越廣，在實(shí)際使用過程中對(duì)其各項(xiàng)性能的要求也越來越高，相應(yīng)的檢測(cè)方法也要能滿足要求。隨著復(fù)合片檢測(cè)方法研究的不斷深入，其發(fā)展有以下幾個(gè)趨勢(shì):　

        (1)耐磨性。從復(fù)合片的微觀結(jié)構(gòu)方面進(jìn)行其耐磨性的檢測(cè)，用X射線衍射方法、Raman光譜法及電鏡法等[11-12]對(duì)復(fù)合片進(jìn)行綜合測(cè)試。不僅可以準(zhǔn)確測(cè)得復(fù)合片的耐磨性，更能找出影響其耐磨性的內(nèi)在原因，提高復(fù)合片的耐磨性。　　

         (2)熱穩(wěn)定性。現(xiàn)在研究復(fù)合片的熱穩(wěn)定性不可避免地要涉及到熱損傷的概念，它是指PDC由于受熱引起的損傷。可以采用對(duì)熱處理前后的復(fù)合片進(jìn)行SEM觀察，以了解損傷的形貌、程度和特點(diǎn)，這種方法可以用來判斷復(fù)合片的熱穩(wěn)定性，其優(yōu)點(diǎn)是可以分析復(fù)合片產(chǎn)生損傷的原因，進(jìn)而找到解決的辦法，相應(yīng)地可以提高復(fù)合片的熱穩(wěn)定性。

       (3)沖擊性能。由于復(fù)合片在實(shí)際使用中受沖擊破壞一般有2種，一種是受到多次沖擊而破壞，還有一種是突然受到巨大沖擊力而破壞。因此一般在檢測(cè)復(fù)合片沖擊性能時(shí)，要同時(shí)檢測(cè)其最大抗沖擊性能及抗沖擊韌性。由于復(fù)合片自身的特點(diǎn)決定了其最大抗沖擊能很大，需要的設(shè)備儀器要求很高，一般都只檢測(cè)復(fù)合片的抗沖擊韌性，也就是一種疲勞試驗(yàn)，而疲勞試驗(yàn)的明顯缺點(diǎn)就是容易產(chǎn)生誤差。因此抗沖擊性能檢測(cè)方法會(huì)向著大沖擊力，高精確性的方向發(fā)展。

        (4)殘余應(yīng)力檢測(cè)。金剛石復(fù)合片內(nèi)部的殘余應(yīng)力影響復(fù)合片的熱穩(wěn)定性及抗沖擊性能，而且主要以熱殘余應(yīng)力為主，通過中子衍射法可以對(duì)復(fù)合片內(nèi)部的殘余應(yīng)力進(jìn)行表征，并得到具體數(shù)值。